遇见你是我的缘广州南沙升降车出租139 2829 2824 如何改进登高车支腿局部结构?? 登高车租赁, 南沙登高车出租公司, 南沙登高车出租一天多少钱 弧形腿改进前后的结果对比结构改进前后合位移的对比，刚度计算主要对比弧形腿在整车计算中的位移大小，原结构的合位移分别为251.7mm，修改后弧形腿的合位移为246.0mm，合位移减少5.7mm，虽然变化很小但结构整理刚度还是有所提升。从计算的整体结果看改进后没58有明显的应力波纹和鼓包现象，说明结构的屈曲稳定性良好。改进前画圈的部分有细小的应力波纹，改进后的应力波纹现象明显降低，极大地降低了此处屈曲的发生的可能性。弧形支腿在刚度计算中，结构应力发生在弧形腿与底座门板接触位置，此处为改进点2处，此处的应力为挤压应力。原结构的应力为725.4MPa、改进后的相同的位置应力为693.6MPa，应力减少31.8MPa，减幅为4.38%。根据材料的性能，正挤压应力通常使用安全范围为1.5~2倍屈服值），此处安全。原来结构vonMises应力修改后结构vonMises应力结构改进前后内侧板处应力值的对比，原内侧板结构（15mm）除了与门板挤压处有应力集中，应力级别整体不大，应力集中在400MPa左右，改进后内侧板结构（12mm）去除加强处的应力为549.5MPa，而Weldox890E材料的许用应力在590MPa左右，改进后的结果满足安全性要求，可以进行改进。
改进前结构改进后, 原来结构vonMises应力（692.3MPa）修改后结构vonMises应力（549.5MPa）结构改进前后内侧板与实体连接处应力值的对比，此处内侧边连接的位置为图5.2中4处实体块改进处，4处主要的改进目的在于增大与底座的接触面积。而且此处的实体块为主要受力处，原尺寸下计算会有轻微的变形，增加此处实体登高车块的厚度还可以提高此处实体块的刚度。改进前此处的应力为586.7MPa，非常接近Weldox890E材料的许用应力值581MPa，改进后应力降为549.9MPa，提高了此处的安全性。在底座与支腿下盖板的接触位置，改进前后画圈区域下侧板应力对比，修改前应力分别为684.3MPa，超许用应力581MPa，改进后应力降为521.8MPa，应力减少162.4MPa，减少原结构应力23.7%，效果明显，大大提高了此处的安全性。值得注意的是，结构受扭，对于焊缝质量要求很高，务必加强焊缝质量，高应力区域就是焊缝开裂的区域。改进点1处改进前后应力值的对比，画圈区域为改进点1处，修改前应力分别为588.7MPa，超许用应力587MPa，改进后应力降为484.2MPa，应力减少104.6MPa，减少原结构应力17.76%，效果明显，大大提高了此处的安全性。
结构改进后, 改进点1处改进后结构应力图原来结构vonMises应力（588.7MPa）修改后结构vonMises应力（484.2MPa）隔板处改进前后应力值的对比，隔板1处于垂直缸筒附近，所处位置处受弯、受扭很小，应力很小，对结构刚度和强度影响也很小，整体的隔板在改进前后的应力值没有太大的影响，但是改进后的隔板布局和形状更加的合理，使整个弧形腿结构的受力更加的合理，尤其突出在内外侧板以及接触位置。
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后支腿的结构改进, 改进方案在模拟分析计算和屈曲破坏实验中都证明了后支腿的设计过于保守，材料很大程度62上没有得到充分的利用，后支腿的改进设计最主要的目的就是结构轻量化。 结构改进前重679kg，结构改进后重559.5kg，修改前后结构减重119.5kg，减少原结构自重17.6%。后支腿改进前后的结果对比后支腿结构改进前后合位移的对比，结构修改前合位移为43.4mm，具有较大改进空间，结构修改后合位移54.7mm，满足结构刚度要求。 结构应力发生在内侧板挖孔位置，结构修改后应力提高到569.6MPa，结构采用许用应力为581MPa，结构修改后应力仍小于许用应力，说明结构安全。原来结构vonMises应力（454.3MPa）修改后结构vonMises应力（569.6MPa）去除应力集中单元后结构改进前后应力值对比，去掉应力位置的单元，结构应力发生在侧板变截面位置，修改前应力为396.1MPa，修改后结构应力为509.6MPa，小于许用应力，结构安全。
主要对前后支腿做了局部的改进，使前后支腿的整体受力更加合理，各个部分的材料能够得到充分的应用。第6章结论与展望65第6章结论与展望6.1结论本文的主要研究对象为弧形腿登高车的弧形支腿，弧形支腿登高车作为一个新型的登高车类别与其他产品的主要区别在于其弧形前支腿的设计。本文对弧形腿登高车的侧翻稳定性做了详细的分析。首先对后支腿软件做屈曲稳定性的计算，并通过和实验的对比分析验证了本文计算方法的准确性，在实验的基础上对前弧形腿做了屈曲破坏分析，并做了相应的实验验证，对弧形腿登高车的支腿做了局部的改进。
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